litceysel.ru
добавить свой файл
1 2 ... 29 30

  СНиП 2.05.03-84 (1991) Мосты и трубы. Часть 2

НАЧАЛО НОРМАТИВА

1 За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.
2 За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713—91 в кгс/мм2. Нормативные сопротивления в МПа вычислены умножением соответствующих величин на множитель 9,80665 и округлением до 5 МПа.
3 Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry и Ru. Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам табл. 48*.
Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемым по табл. 49*, и округлением до 5 МПа.
Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535—88, ГОСТ 14637—89 и ГОСТ 19281—89 следует принимать равными пределу текучести, указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности по материалу gm по табл. 49*.
4.8. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 51*.

Таблица 51*




Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок

Напряженное

обо-

из стали марки

состояние

зна­чение

25Л

30Л

35Л


20ГЛ

20ФЛ

35ХН2МЛ

35ГЛ

Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

175 (1800)

190 (1950)

205 (2100)

205 (2100)

220 (2250)

400 (4100)

220 (2250)

Сдвиг

Rs

105 (1100)

115 (1200)

125 (1300)

125 (1300)

130 (1350)

240 (2450)

130 (1350)

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

265 (2700)

300 (3050)

315 (3200)

345 (3500)

315 (3200)

440 (4500)

345 (3500)

Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании


Rtp

125 (1300)

145 (1500)

155 (1600)

170 (1750)

155 (1600)

222 (2250)

170 (1750)

Диаметраль­ное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

7
(70)


7,5 (75)

8
(80)


9
(90)


8
(80)


11 (110)

9
(90)


4.9. Расчетные сопротивления поковок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 52*.
Таблица 52*

Напряженное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2),
поковок группы IV


состояние

обо-

при категории прочности (марке стали)



зна­чение


КП275
(Ст5сп2)

КП245
(20-а-Т)

КП315
(35-а-Т)

КП345
(45-а-Т)

1

2

3

4

5

6

Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

215 (2200)

205 )2100)

260 (2650)

290(2950)

Сдвиг

Rs

120 (1250)

115 (1200)

145 (1500)

165 (1700)

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

325 (3300)

310 (3150)

395 (4000)

435 (4400)

Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rtp

160 (1650)


150 (1550)

195 (2000)

215 (2200)

Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

8 (80)

7,5 (75)

11 (110)

10 (100)

Окончание табл. 52*

Напряженное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2),
поковок группы IV


состояние

обо-

при категории прочности (марке стали)




зна­чение

КП315
(30Г-2-Т)

КП345
(35Г-2-Т)

КП785
(40ХН2МА-2-2-Т)

КП1200
(40Х13)

1

2

7

8

9

10


Растяжение, сжатие и изгиб

Ry

260 (2650)

280 (2850)

605 (6150)

1050 (10700)

Сдвиг

Rs

145 (1500)

160 (1650)

350 (3550)

610 (6200)

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)

Rp

395 (4000)

420 (4250)

905 (9200)

1365 (13900)

Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

Rtp

195 (2000)

205 (2100)

450 (4600)

685 (6950)

Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Rcd

10 (100)

10 (100)

23 (230)


85 (860)

4.10. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 53.

Таблица 53


Сварные соединения

Напряженное состояние

Расчетные сопротивления сварных соединений

Стыковые

Сжатие.
Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:







по пределу текучести

Rwy = Ry




по временному сопротивлению

Rwu = Ru




Сдвиг

Rws = Rs

С угловыми

Срез (условный):




швами

по металлу шва

Rwf = 0,55


по металлу границы сплавления

Rwz = 0,45 Run

П р и м е ч а н и я: 1. Для швов. выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва. указанным в ГОСТ 9467—75*.
2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun следует принимать по разд. 3 СНиП II-23-81*.
3. Значение коэффициента надежности по материалу шва gwm следует принимать равным 1,25.
Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.
Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по прил. 2. СНиП II-23-81*.
4.11*. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 54*.
Таблица 54*




Расчетные сопротивления одноболтовых соединений

Напряженное состояние

срезу и растяжению болтов
при классе прочности
или марке стали

смятию
соединяемых




4.6; Ст3сп4; 09Г2;
295-09Г2-4; 295-09Г226; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6

40Х

элементов из стали
с нормативным
пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2)

Срез


Rbs = 0,38 Rbun

Rbs = 0,4 Rbun

-

Растяжение

Rbt = 0,42 Rbun

Rbt = 0,5 Rbun

-

Смятие:










а) болты класса точности А

-

-

Rbp = Run

б) болты классов точности В и С

-

-

Rbp = Run

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по табл. 55*.
Таблица 55*


Напря­женное

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов
при классе прочности или марке стали

состоя­ние

обозна­че­ние

4.6

Ст3сп4


09Г2;
295-09Г24;
295-09Г2-6

325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6

40Х

Срез

Rbs

145 (1500)

140 (1450)

154 (1700)

175 (1800)

395 (4000)

Растя­жение

Rbt

160 (1650)

155 (1600)

185 (1900)

195 (2000)

495 (5000)

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять по прил. 2 СНиП II-23-81*.
4.12*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов Rba следует определять по формуле
Rba = 0,4 Run . (138)
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по табл. 56*.
Таблица 56*


Диаметр болтов d,

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2),
фундаментных (анкерных) болтов из стали марок

мм

20

09Г2;
295-09Г2-6

325-09Г2С-6

40Х


12-20

160 (1650)

175 (1800)

185 (1900)

-

16-27

-

-

-

430 (4400)

21-32

160 (1650)

175 (1800)

180 (1850)

-

30

-

-

-

370 (3800)

36

-

-

-

295 (3000)

33-60

160 (1650)

-

180 (1850)

-

42

-

-

-

255 (2600)

48

-

-

-

235 (2400)

61-80


160 (1650)

-

175 (1800)

-

81-100

160 (1650)

-

170 (1750)

-

101-160

160 (1650)

-

170 (1750)

-

161-250

160 (1650)

-

-

-

4.13. Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9—1,5Л следует принимать равным 50 МПа (500 кгс/см2).
4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353—77* и ГОСТ 22356—77* растяжению Rbh следует определять по формуле
Rbh = 0,7 Rbun , (139)
где Rbun — наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356-77*.
4.15*. Значения коэффициента трения m по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях1 следует принимать по табл. 57*. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
1 Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов, возникающего вследствие натяжения высокопрочных болтов.
Таблица 57*


Способ обработки контактных поверхностей

во фрикционных соединениях


Коэффициент трения m

1. Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью - без последующей консервации

0,58

2. Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности

0,50

3. Газопламенный двух поверхностей без консервации

0,42

4. Стальными щетками двух поверхностей без консервации

0,35

5. Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации

0,38

6. Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250-300 °С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы

0,61

4.16. Расчетное сопротивление растяжению Rdh высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле
Rdh = 0,63 Run , (140)
где Run - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.

4.17*. При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах — значение агрегатной прочности витого каната) и коэффициент надежности gm = 1,6.

4.18*. Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по табл. 58*.
Таблица 58*


Полуфабрикаты

Модуль упругости Е или модуль сдвига G, МПа (кгс/см2)

1. Прокатная сталь и стальное
литье

Е = 2,06 × 105 (2,1 × 106)

2. То же

G = 0,78 × 105 (0,81 × 106)

3. Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок по ГОСТ 3617-71

Е = 2,01 × 106 (2,5 × 106)

Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по табл. 59.
Таблица 59


Канаты

Кратность свивки

Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2)




6

1,18 × 105 (1,20 × 106)

Одинарной свивки

8

1,45 × 105 (1,47 × 106)

по ГОСТ 3064-80


10

1,61 × 105 (1,63 × 106)

и закрытые несущие

11

1,65 × 105 (1,67 × 106)

по ТУ 14-4-1216-82

12

1,70 × 105 (1,73 × 106)




14

1,75 × 105 (1,78 × 106)




16

1,77 × 105 (1,80 × 106)



следующая страница >>