litceysel.ru
добавить свой файл
1





Содержание



Введение 3

1 Анализ особенности конструкции и условий работы детали 4

2 Анализ возможных дефектов детали и составление дефектовочной ведомости детали 5

3 Выбор способа восстановления детали 9

4 Разработка маршрута технологического процесса восстановления детали 12

5 Расчет припусков на механическую обработку 15

6 Расчет режимов обработки детали 18

7 Техническое нормирование работ 24

8 Проектирование приспособления, используемого при восстановлении детали 28

Заключение 31

Список литературы 32



Введение




В процессе эксплуатации автомобиля надежность, заложенная в нем при конструировании и производстве, снижается вследствие возникновения различных неисправностей.

В поддержании технического состояния автомобилей на требуемом уровне большую роль играет планово-предупредительная система технического обслуживания и ремонта. В процессе проведения технического обслуживания и текущего ремонта выполняются работы по устранению возникших неисправностей и замене наиболее быстро изнашиваемых деталей (поршневые кольца, эксплуатационные вкладыши и др.). И все же при длительной эксплуатации автомобилей наступает момент, когда вследствие износа корпусных и других основных деталей надежность автомобиля снижается настолько, что восстановление его средствами эксплуатационных предприятий становится невозможным. В этом случае автомобиль подлежит капитальному ремонту.

Все основные детали автомобиля являются, достаточно сложными в конструктивно-технологическом отношении и на их изготовление затрачивается много овеществленного труда, черных и цветных металлов, в том числе легированных сталей. Не использование в дальнейшем дорогостоящих деталей, имеющих небольшие износы, и тем более деталей с допустимым износом было бы экономически не оправданным. Восстановление работоспособности и использование указанных деталей в масштабах страны является проблемой большого народнохозяйственного значения. Решение этой проблемы и является одной из основных задач авторемонтного производства.


Курсовая работа по курсу «Технология производства и ремонт автомобилей» для студентов, обучающихся по специальности Т 04.02.00 является завершающим этапом изучения этого курса.

Задачи данной курсовой работы:

- выбрать способ восстановления деталей;

- составить технические условия на контроль и сортировку деталей;

- разработать маршрут восстановления детали;

- рассчитать режимы резания и подобрать необходимое технологическое оборудование;

- определить норму времени и технологическую себестоимость восстановления.

1 Анализ особенности конструкции и условий работы детали




Технологический процесс восстановления детали включает в себя описание условий работы детали, особенностей её конструкции, установление возможных дефектов с заключением по каждому дефекту, разработку маршрута технологического процесса восстановления детали, расчёт припусков на обработку, расчёт времени обработки.

Анализируя условия работы детали и характер нагрузок (знакопеременные) в процессе её эксплуатации, приходим к выводу, что кулак шарнира автомобиля может иметь следующие дефекты: смятие металла (шлицы), ослабление посадок под подшипники и втулки и т.д.

2 Анализ возможных дефектов детали и составление дефектовочной ведомости детали




В процессе эксплуатации кулак испытывает изгибающие нагрузки при передаче крутящего момента. Под действием этого изгибающего момента деталь изнашивается, изнашивается шлицевая поверхность кулака, может произойти изгиб и скручивание, что может привести к облому детали.

На основании анализа особенностей конструкции и условий работы детали составляем дефектовочную карту на контроль и сортировку детали (таблица 1.1). Где будут указаны: код детали по прейскуранту, материал детали и ее твердость, возможные дефекты, способы устранения дефектов и средства контроля, размеры по рабочему чертежу и допустимые без ремонта, а также делаем заключение о годности или негодности детали к восстановлению данного дефекта.


Технические требования на дефектовку и ремонт должны быть следующими:

- дефектация детали и сборочных единиц должна производиться в соответствии с приведенными картами дефектации;

- допускается применение универсального измерительного инструмента, обеспечивающего степень точности проверки, указанную в Руководстве;

- эталонны, применяемые при дефектации, должны утверждаться ремонтными предприятиями;

- размеры трещин и обломов, при наличии которых детали подлежат списанию в брак, являются в значительной мере условными.


Таблица 1.1 – Дефектовочная карта


Дефектовочная карта

Кулак шарнира переднего ведущего моста внутренний



Обозначение

469-2304064Р12




Материал

Сталь 27ХГР

ГОСТ 4543-71

Твёрдость

НRC 58…65




Позиция

Возможный дефект

Способ установления дефекта и средства контроля


Размер, мм

Заключение

по рабочему чертежу

допусти- мый без ремонта

1

2

3

4

5

6

1

Износ шейки под шариковый подшипник

Скоба 28,708мм,

Микрометр 25-50 мм

ГОСТ 8111-02500 Д



27,65

Ремонтировать.

Хромировать с последующей обработкой под размер рабочего чертежа

2

Износ шейки под сальник

Скоба 29,80 мм,

микрометр 25-50 мм

ГОСТ 8111-02500 Д



29,80

Ремонтировать.

Хромирование

с последующей обработкой под размер рабочего чертежа



Окончание таблицы 1.1


1

2

3

4

5

6

3

Износ шейки под втулку

Скоба 45,1 мм,

микрометр 25-50 мм

ГОСТ 8111-02500 Д



45,0

Ремонтировать.

Хромирование

с последующей обработкой под размер рабочего чертежа



4

Износ шейки под шариковый подшипник

Скоба 39,86 мм,

микрометр 25-50 мм

ГОСТ 8111-02500 Д



39,86

Ремонтировать.

Хромировать

с последующей обработкой под размер рабочего чертежа



5

Износ шлицевых выступов по наружному диаметру


Скоба 35,73 мм,

микрометр 25-50 мм

ГОСТ 8111-02500 Д



35,73

Ремонтировать.

Наплавить,

проточить шлицевую часть.

6

Износ шлицев по ширине

Шлицевый калибр 7,70 мм



7,7

Ремонтировать.

Наплавить,

фрезеровать шлицы.



3 Выбор способа восстановления детали




Выбор способа зависит от конструкторско-технологических особенностей детали, условия ее работы, величины износа и особенностей самих способов восстановления.

Зная конструкторско-технологические особенности детали и условия ее работы, а также эксплуатационные свойства различных способов восстановления, можно в первом приближении решить вопрос о применении того или иного способа восстановления. Оценка способа восстановления дается по трем критериям – применимости, долговечности и экономичности.

Критерий применимости (технологический) определяет принципиальную возможность применения различных способов восстановления по отношению к конкретной детали.

Характеристика различных способов восстановления деталей приведена в таблице 1 [1]. Этот критерий не может быть выражен числом и является предварительным, поскольку с его помощью нельзя решить вопрос выбора рационального способа восстановления, если их несколько.


Для выбора рационального способа необходимо применить критерий долговечности, который выражается коэффициентом долговечности для каждого из способов восстановления и условий работы в узле. Критерий долговечности определяет работоспособность восстанавливаемой детали и определяется отношением долговечности восстановленной детали к долговечности новой. Чтобы обеспечить работоспособность детали на весь межремонтный пробег агрегата долговечность применяемого способа должна быть не ниже 0,85 (Kg = 0,85). Коэффициент долговечности Kg определяем по таблице 2 [1].

Окончательное решение вопроса о выборе рационального способа восстановления принимается при помощи технико-экономического критерия, связывающего долговечность отремонтированной детали с себестоимостью ее восстановления.

Окончательное решение о восстановлении детали принимается в том случае, если себестоимость восстановления не превышает стоимости новой детали с учетом срока службы восстановленной детали, т.е.


Св = Кд Сн, (3.1)


где Св – себестоимость восстановленной детали, руб.;

Сн – стоимость новой детали по прейскуранту, принимаем Сн=50 тыс. руб.;

Кд – коэффициент долговечности, принимаем Кд=0,95 для наплавки в среде углекислого газа.


Св = 30 ·0,95=47,5 тыс. руб.


Стоимость восстановленной детали ориентировочно определим по формуле

, (3.2)

где Q – расход материалов при восстановлении детали, отнесенный к единице поверхности (таблица 1.3 [1]), принимаем Q=3,8 г/см2;


S – площадь детали, подлежащая восстановлению;


S ==69 см2;


а – стоимость единицы массы материалов при восстановлении (таблица 1.3 [1]), принимаем а = 44,6 руб/г;

tоб – общее время на восстановление условной детали в мин.,


tоб = tо + tпз;


tо – время на восстановление дефекта (таблица 1.3 [1]), принимаем tо=8,8 мин.;

tпз – время на механическую обработку перед восстановлением и после, принимаем tпз=5,6 мин.;


tоб = 8,8 + 5,6 = 14,4 мин.;


l – тарифная ставка рабочего в зависимости от разряда выполняемой работы, руб./мин;

Н – процент накладных расходов (для ремонтных предприятий 210…250%) (таблица 1.4 [1]), принимаем H = 210.

Тарифную ставку l рабочего можем определить исходя из установленной минимальной заработной платы с учетом разряда работы:


, (3.3)


где L – минимальная заработная плата, L=100 000 руб.;

Kтар – коэффициент, учитывающий разряд работы, Kтар =2,31 для наплавки [8];

Т – продолжительность времени работы, Т=12300 мин.


руб/мин.


Стоимость восстановленной детали:

.



Таким образом, приходим к выводу, что выбранный способ восстановления детали (наплавка в среде углекислого газа) экономически целесообразен.


4 Разработка маршрута технологического процесса восстановления детали




В этом разделе разрабатываем план операции по устранению комплекса дефектов, объединенных общим маршрутом. При этом технологический маршрут составляем не путем сложения технологических процессов устранения каждого дефекта в отдельности, а с учетом следующих требований:

  • одноименные операции по всем дефектам маршрута должны быть устранены;

  • каждая последующая операция должна обеспечить сохранность качества рабочих поверхностей детали, достигнутого при предыдущих операциях;

  • в начале должны идти подготовительные операции, затем сварочные, кузнечные, прессовые и в заключении шлифовальные и доводочные.

Разработанный и окончательно принятый маршрут технологического процесса сведем в маршрутную карту таблица 4.1.

Базовые поверхности для обработки выбираем с таким расчетом, чтобы при установке и зажиме обрабатываемой детали не смещалась приданном ей положении и не деформировалась под действием сил резания и зажимов. Если на детали сохранились базовые поверхности, по которым обрабатывалась при изготовлении, то при восстановлении будем базироваться по этим поверхностям. Поврежденные базовые поверхности будем исправлять.


Таблица 4.1 – Маршрутная карта


Маршрутная карта

Группа

Наименование

код


материал

Кулак шарнира ведущего моста

469-2304064 Р12

Сталь 27ХГР ГОСТ 4543-71

N

Наименование операции

Оборудование

Приспособление

Примечание

1

2

3

4

5

005

Мойка

Машина моечная ОМ-5360

Моющий раствор Лабомид 201

Все поверхности

010

Токарная

Точить поверхность 5(Ø38 мм),

Станок токарно-винторезный 16К20

Цанга ГОСТ2877-80.

Центр (задний) ГОСТ8742-75.

Патрон трехкулачковый ГОСТ24351-80.

Люнет

Точить до срезания шлицев


Продолжение таблицы 4.1

1


2

3

4

5

015

Наплавка в среде углекислого газа

Наплавлять поверхности 5 (Ø38 мм),

6 (b=5 мм),

Полуавтомат

А-580М

Цанга ГОСТ2877-80.

Центр (задний) ГОСТ8742-75.

Патрон трехкулачковый ГОСТ24351-80.

Люнет


Обеспечить равномерный слой наплавки без пор, раковин, инородных включений. Не допускается непроплавление рабочих поверхностей

020

Гальваническая

1 Хромировать поверхности 1 (Ø27,8мм), 2 (Ø30 мм), 3 (Ø45,1 мм), 4 (Ø40 мм),

Ванна для хромирования

Щипцы, подвесное приспособление, предохранительные втулки и колпаки

Перед хромированием произвести обезжиривание и активацию поверхностей подлежащих покрытию. Поверхности, не подлежащие обработке изолировать

025

Токарная

1 Черновое точение поверхности 5 (Ø38 мм)

2 Чистовое точение поверхности 5 (Ø38 мм)

Станок токарно-винторезный 16К20

Цанга ГОСТ2877-80.

Центр (задний) ГОСТ8742-75.

Патрон трехкулачковый ГОСТ24351-80.


Люнет


Обработку всех поверхностей производить под размер рабочего чертежа

030

Шлицефрезерная

1 Фрезеровать шлицы (наружный Ø35,95 мм, внутренний Ø28 мм, b=7,93 мм)

Станок шлицефрезерный 5350

Цанга ГОСТ2877-80.

Центр (задний) ГОСТ8742-75

Фрезеровать шлицы под размер рабочего чертежа



Окончание таблицы 4.1


1

2

3

4

5

035

Шлифовальная

1 Шлифовать поверхности 1 (Ø27,8мм), 2 (Ø30 мм), 3 (Ø45,1 мм)

Переустановить деталь

2 Шлифовать поверхности 4 (Ø40 мм), 5 (Ø38 мм),

Станок 3М150

Цанга ГОСТ2877-80.

Центр (задний) ГОСТ8742-75

Шлифование производить под размер рабочего чертежа.

Обеспечить требуемую шероховатость поверхностей

040

Контрольная

Стол ОТК

-

Для всех дефектов




5 Расчет припусков на механическую обработку




Определяем минимальный припуск для данной детали, то есть для тел вращения:


=2·, (5.1)


где - величина шероховатости обрабатываемой поверхности детали, полученная на предшествующем переходе операции, мкм;

- величина дефектного слоя поверхности детали, полученная на предшествующем переходе, мкм;

- величина погрешности пространственных отклонений на предшествующем переходе, мкм.

Погрешность промежуточных пространственных отклонений равна:


=, мм, (5.2)


где - коэффициент уточнения формы [12],

- величина погрешности пространственных отклонений ремонтируемой поверхности, мм.


=, мм, (5.3)


где =1 мм- погрешность смятия заготовки [12];

- погрешность коробления заготовки, которая в общем, виде может быть определена по формуле (8);


- погрешность смещения оси заготовки от геометрической оси, значение которой можно определить по формуле (9);


=, мм, (5.4)


где - удельная кривизна заготовки в мкм на один миллиметр длины и диаметра;

l – длина обрабатываемой поверхности, мм.


=, мм, (5.5)


где - допуск на поверхности, используемые в качестве базовых.

Графа таблицы 5.1 «Расчётный размер dр» заполняется начиная с конечного размера путём последовательного прибавления расчётного минимального припуска каждого технологического перехода.

Записав в соответствующей графе расчётной таблицы значения допусков на каждый технологический переход в графе «Наименьший предельный размер» определим их значение для каждого технологического перехода, округляя расчётные размеры увеличением их значений. Наибольшие предельные размеры вычисляем прибавлением допуска к округлённому наименьшему предельному размеру.

Предельные значения припусков определяем как разность наибольших предельных размеров и – как разность наименьших предельных размеров предшествующего и выполняемого переходов.

При ремонте детали необходимо определить толщину слоя покрытия, которая равна сумме межоперационных припусков с учетом величины износа и механической обработки, предшествующих способу восстановления:



, (5.6)


где Zi – припуск на механическую обработку, предшествующую способу восстановления, с целью удаления дефектов в поверхностном слое детали;

hизн – величина износа восстанавливаемой поверхности детали, мм (задаётся);

Zmaxi – суммарный припуск на механическую обработку, мм.


Приведём пример расчёта припусков на черновое точение:


=мм;


=, мм;


= мм =1820 мкм;


=0,06·1820=109 мкм.

=2·;


dр3= 36,22+0,418=36,64≈36,7 мм;


dmax3 = 36,7+160/1000=36,86 мм;


=43,5-36,86=6,64 мм = 6640 мкм;


= 41,0-36,7=4,3 мм = 4300 мкм;

Расчет припусков для других операций производится аналогично. Результаты расчётов сведены в таблицу 5.1.


Произведём расчёт толщины слоя покрытия по формуле (5.6):


h=0,133+0,19+3,845=4,2 мм.


Таблица 5.1 – Карта припусков на обработку по технологическим операциям (переходам)


Технологические операции по поверхности

Элементы припуска, мкм

Расчетный припуск 2Zmin

Расчётный размер dр, мм

Допуск на размер , мкм

Предельный размер, мм

Предельные значение припуска, мкм

Квалитет точности размера IT

RZ

T



dmin

dmax

2

2

1. Точение чистовое

10

20

73

2·133

35,65


25

35,65

35,68

450

550

7

2. Наплавка

150

200

1820



40,98

2500

41,0

43,5





12

3. Точение черновое

50

50

109

2·2170

36,64

160

36,7

36,86

4300

6640

11

4. Точение чистовое

30

30

73

2·209

36,22

62

36,22

36,28

480

580


9

5. Фрезерование

10

15

55

2·133

35,95

39

35,95

35,99

270

290

8

6. Шлифование

5

15

36

2·80

35,79

16

35,79

35,81

460

180

6



6 Расчет режимов обработки детали




Режим обработки определяем для каждой отдельной операции с разбивкой её на переходы.

Для восстановления изношенных поверхностей необходимо шлифование с последующей наплавкой в среде углекислого газа, после чего выполняется черновое точение, чистовое точение, фрезерование шлиц, а затем шлифование.

Режимы наплавки в среде углекислого газа:

  • диаметр электродной проволоки – 0,8 мм;

  • сила тока наплавки I = 70 А;

  • напряжение дуги = 18 В;
  • скорость наплавки = 40 м/ч;


  • скорость подачи электродной проводки VD=0,8м/мин;

  • подача, S = 3.5мм/об;

расход газа на один слой – 5 дм/мин;

  • сварочная проволока – Св – 18ХГСА;

  • угол подачи проволоки к детали - 450.


Расчёт режимов резания для токарных операций.

Режимы резания назначаем исходя из материала детали, твёрдости материала.

Глубина резания t принимается равной припуску на обработку [8]. Подачи при точении выбирают в зависимости от требуемых параметров шероховатости, радиуса при вершине угла и глубины резания t [8].

Скорость резания (расчётная):


=·К1 ·К2 ·К3 , м/мин (6.1)


где – табличная скорость резания [8];

К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала [8];

К2 – коэффициент, зависящий от стойкости марки твёрдого сплава [8];

К3 – коэффициент, зависящий от вида обработки [8].


Приведём пример расчёта при черновом точении:


=35·0,9 ·1 ·0,85=26,8 м/мин.


Расчётная частота вращения шпинделя:


, (6.2)


где d – диаметр обработки, мм.


Приведём пример расчёта при черновом точении:


.

Полученное значение частоты вращения корректируется (принимается меньшее по паспорту станка и принимается окончательно): nд=200 об/мин.


Действительная скорость резания:


, м/мин. (6.3)


Приведём пример расчёта при черновом точении:


, м/мин.


Сила резания:


, кГ, (6.4)


где - табличная сила резания, кГ [8];

К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала [8];

К2 – коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении сталей твёрдосплавным инструментом [8];

Приведём пример расчёта при черновом точении:


кГ.


Мощность резания:


, кВт. (6.5)


Приведём пример расчёта при черновом точении:


кВт.


Шлифование:

Скорость шлифовального круга:


, м/с, (6.6)


где D-диаметр шлифовального круга, мм [13];

- число оборотов круга на станке.

Приведём пример расчёта для шлифования:


м/с.

Скорость вращения детали для =17 м/с =15 м/мин [13].


Расчётная частота вращения шпинделя:


, об/мин. (6.7)


Приведём пример расчёта для шлифования:


об/мин.


Полученное значение частоты вращения корректируется (принимается паспорту станка окончательно): nд=100 об/мин.

Действительная скорость вращения детали:


, м/мин. (6.8)


Приведём пример расчёта для шлифования:


м/мин.


Минутная поперечная подача:

- окончательная обработка:


, мм/мин, (6.9)


где , - табличные минутные подачи, мм/мин;

К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала и скорости круга [8];

К2 – коэффициент, зависящий от припуска и точности [8];

К3 – коэффициент, зависящий от диаметра круга, количества кругов и характера поверхности.

Приведём пример расчёта для шлифования:


мм/мин.


Расчёт режимов резания при фрезеровании шлиц:


, м/мин, (6.10)

где - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента [8];


Vтабл.=30 м/мин - табличная скорость резания.


м/мин


Подача S0 выбирается в зависимости от допуска на толщину шлицев, высоты шлицев и числа шлицев детали.

S0=1,0 мм/об.

Частота вращения шпинделя:


, об/мин, (6.11)


- диаметр фрезы, мм.


об/мин.


Полученное значение частоты вращения корректируется (принимается паспорту станка окончательно): nд=100 об/мин.

Действительная скорость вращения детали определяется по формуле (6.8):


м/мин.


Минутная подача:


Sм= Sz ·z ·nд, мм/мин, (6.12)


где Sz- подача на один зуб, мм/зуб.

Sм= 0,02 ·6·100=12мм/мин.

Принимаем Sм=10 мм/мин, тогда подачу на один зуб определим по формуле:


, мм/зуб. (6.13)


мм/зуб.


7 Техническое нормирование работ




Норма штучно-калькуляционного времени:


, мин, (7.1)


где Тпз- подготовительно-заключительное время, мин,

n- количество деталей в настроечной партии, ед.,

Тшт – норма штучного времени, мин.


Тшт =То+Тв+Тоб+Тот, мин, (7.2)

где То-основное время, мин,

Тв- вспомогательное время, мин,

Тоб- время на обслуживание рабочего места, мин,

Тот- время перерывов на отдых и личные надобности, мин.

Основное время То вычисляется на основании принятых режимов резания по формулам, содержащимся в литературе по режимам резания [12]. Вспомогательное время состоит из затрат времени на отдельные приёмы (установку и снятие детали, приёма управления и др.). Время на обслуживание рабочего места состоит из времени на организационное и техническое обслуживание.

Учитывая приведенное выше, формулы для определения штучно-калькуляционного времени можно представить в виде (для всех операций, кроме шлифовальных и полировальных):


Тшк=Тп-з/n+То+(Ту.с.+Тз.о.+Туп.+Тиз)k+Тоб.от, мин.


Для шлифовальных операций:


Тшк=Тп-з/n+То+(Ту.с.+Тз.о.+Туп.+Тиз)k+Ттех+Торг+Тот, мин,


где k- коэффициент учёта серийности производства.

Производим техническое нормирование работ штучно-калькуляционное время при наплавке


, (7.3)


где - коэффициент, учитывающий время по обслуживанию рабочего места и личные надобности рабочего;

- диаметр наплавляемой поверхности, мм;

- длина наплавляемой поверхности, мм;

- подача, мм/об;

- толщина наплавляемого слоя, мм;

- число слоёв наплавляемого металла, мм;


- скорость подачи электродной проволоки, м/мин;

- диаметр электродной проволоки, мм;

- коэффициент перехода расплавляемого металла на наплавляемую поверхность;

- коэффициент неполноты наплавляемого слоя;

- время на установку, закрепление и снятие детали, мм;

- время на очистку и контроль 1м погонной длинны наплавляемой поверхности, мин/м;

- подготовительно-заключительное время на партию деталей, мин;

- количество деталей в партии, шт.




Штучно-калькуляционное время при шлифовании:


, (7.4)


где - длина хода шлифовального круга, мм;

- припуск на обработку на сторону, мм;

- частота вращения круга;

- продольная подача, мм;


- поперечная подача, мм;

- коэффициент, учитывающий износ и точность при шлифовании.


,


Тшк1=7/17+1,08+(0,11+0,06+0,04+0,15)1,85+1,5+0,03+0,054=3,24 мин.


Для остальных режимов шлифования расчёт производим аналогично.

Тшк2=6,89 мин.

Штучно-калькуляционное время при фрезеровании:

Расчётную длину обработки определяем по формуле: L= l + l. Получаем, что L= 112+4=116 мм.

Значение основного времени находим по формуле:


=. (7.5)


Вычисляем штучно-калькуляционное время при фрезеровании:


=мин;


Тшк=24/17+11,6+(0,04+0,06+0,04+0,13)1,85+0,95=12,98 мин.


Штучно-калькуляционное время при точении:


, мин. (7.6)

Расчётную длину обработки определяем по формуле: L= l + l1+l2. Получаем, что L= 112+2+2=116 мм.



мин.


Тшк1=7/17+1,45+(0,11+0,06+0,025+0,13)1,85+0,123=2,09 мин.

Для остальных режимов точения расчёт производим аналогично:

Тшк2=2,88 мин.


8 Проектирование приспособления, используемого при восстановлении детали




Жесткое закрепление, предотвращение сдвигов и смещений деталей во время обработки играет важную роль, как для обеспечения точности обработки, так и для сохранения геометрии детали и её параметров.

Основные требования, предъявляемые к зажимным устройствам:

  1. простота, надежность, жесткость и износостойкость;

  2. постоянная по величине сила закрепления и минимальное время закрепления-открепления заготовки или детали;

  3. отсутствие деформации заготовки или детали и ее смещения в процессе закрепления.

Зажимные устройства, и приспособления, разделяют на два типа:

  1. самотормозящие устройства: винтовые, клиновые, эксцентриковые и другие механизмы, обеспечивающие жесткое замыкание независимо от вида привода. Упругие отжатия элементов таких устройств прямо пропорциональны приложенной силе;

  2. автоматизированные зажимные устройства: пневматические, гидравлические и гневно-гидравлические механизмы прямого действия без промежуточных элементов. Если к зажимному элементу этих устройств (например, к штоку) приложить возрастающую силу, то перемещение элемента (штока) не произойдет до тех пор, пока значение этой силы не превысит определенный уровень, после чего шток сразу переместится на значительную величину.

При фрезеровании шлицев на восстанавливаемую деталь будут действовать силы резания, стремящиеся сместить его с исходного положения. Во избежание этого необходимо произвести расчёт зажимной силы W:



Н, (8.1)


где k=k0· k1· k2· k3· k4· k5· k6 – коэффициент запаса, [13];

–составляющая силы резания, действующая в осевом направлении, Н;

f= 0,15– коэффициент трения, [13].


k=1,5· 1,4· 1,0· 1,2· 1,0·1,0·1,0=2,5.


Произведём расчёт усилия резания Рz [формула 4.13, 8]:


Рz=,


Определим значение составляющая силы резания, действующая в осевом направлении [таблица 42, 8]:

= 0,4· Рz=0,4·1,3=0,52 Н.

По формуле (8.1) произведём расчёт зажимной силы:


Н.


Для закрепления деталей, при фрезеровании шлицев будем использовать приспособление, показанное на рисунке 8.1.





1 - зажим; 2- плита; 3 - станина; 4- резьбовое соединение (шпилька-гайка) для зажима; 5- обрабатываемая деталь


Рисунок 8.1- Приспособление для фрезерования шлицев


В данном случае используются винтовые зажимы, они просты и надежны.

К данному оборудованию, а также к укрепленной в нем обрабатываемой детали предъявляются следующие технические требования:


  1. Организация работы должна соответствовать мерам безопасности.

  2. Исключается перекос половинок относительно стола.
  3. Не допускается взаимная не перпендикулярность тисков и стола.


  4. Обеспечение надежной фиксации обрабатываемой детали и устройства.

Настоящее оборудование также имеет характеристики:

  1. Максимальное зажимное усилие – 100 Н.

  2. Вес зажимного устройства 5 кг.

  3. Тип зажимного устройства – механическое, стационарное.

  4. Предельные размеры закрепляемой детали – диаметр D=45 мм, длина L=150…450 мм.



Заключение




В процессе выполнения курсовой работы по курсу «Технология производства и ремонт автомобилей» были выполнены следующие задачи.

описали особенности конструкции детали (материал, термообработку, шероховатость и точность обработки, базовые поверхности);

описали условия работы детали, указав вид трения;

определили класс детали;

выбрали способ восстановления детали;

- составили технические условия на контроль и сортировку деталей;

разработали маршрут восстановления детали;

- рассчитали режимы резания и подобрали необходимое технологическое оборудование;

- определили норму времени и технологическую себестоимость восстановления.

Список литературы




1 Методические указания предназначенные для использования при изучении дисциплины «Технология производства и ремонт автомобилей», к курсовой работе для студентов специальности Т.04.02.00 «Эксплуатация транспортных средств».

2 Восстановление автомобильных деталей: Технология и оборудование: Учеб. Для вузов/ В. Е. Канарчук, А. Д. Чигринец – М.: Транспорт, 1995.

3 Дюмин И. Е., Трегуб Г. Г. Ремонт автомобилей / Под ред. Дюмина И. Е – М.: Транспорт, 1999 – 280 с.

4 Капитальный ремонт автомобилей. Справочник / Под.ред. Р.Е.Еснберлина. – М.: Транспорт, 1989.

5 Силуянов В.П. и др. Прогрессивные способы восстановления деталей машин. – Мн.: Ураджай, 1988.

6 Шамко В.К. и др. Технология ремонта деталей сельскохозяйственной техники. – Мн.: Ураджай, 1988.

7 Капитальный ремонт автомобилей. Справочник / Под ред.проф. Р.Е.Есенберлина. – М.: Транспорт, 1989.

8 Справочник технолога-машиностроителя. Т.1, 2. / Под ред. А.Г. Косиловой и М.Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1981.

9 Матовилин Г.В. Автомобильные материалы. Справочник / Г.В.Матовилин, М.А.Масино, О.М.Суворов. – М.: Транспорт, 1989.

10 Ремонт автомобилей / Под ред. С.И.Румянцева. – М.: Транспорт, 1988.

11 Шадричев В.А. Основы технологии автомобилестроения и ремонт автомобилей. – М.: Машиностроение, 1976.

12 Технология машиностроения: В2 т. Т. 2. Производство машин: Учебник для вузов /В.М. Бурцев, А.С. Васильев, О.М. Даеев и др.; Под ред. Г.Н. Мельникава. – 2-е изд., стереотип. – M.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана,2001. – 640 с., ил.